摘 要
斗式提升機廣泛地應用于建材、機械、有色金屬、糧食等各工業(yè)部門(mén)；應用于在垂直方向內或傾斜角度很小時(shí)運送散料或碎塊物體。本文通過(guò)對斗式提升機的研究，
斗式提升機的結構特點(diǎn)是：被運送物料在與牽引件連接在一起的承載構件料斗內，牽引件繞過(guò)個(gè)滾筒，形成包括運送物料的有載分支和不運送物料的無(wú)載分支的閉合環(huán)路，連續運動(dòng)輸送物體。驅動(dòng)裝置與頭輪相連，使斗式提升機獲得動(dòng)力并驅使運轉。張緊裝置與底輪相連，使牽引構建獲得必要的初張緊力，以保證正常運轉。物料從提升機底部供料。斗式提升機對過(guò)載較敏感；斗和帶易磨損斗式提升機的料斗和牽引構件等部分及頭輪，底輪安裝在密閉的罩殼之內，減少灰塵對周?chē)h(huán)境的污染。

　　關(guān)鍵詞：斗式提升機，料斗，滾筒，牽引構件。

　　第1章緒論
1.1選題背景
國內斗式提升機的設計制造技術(shù)是50年代由蘇聯(lián)引進(jìn)的，直到80年代幾乎沒(méi)有太大的發(fā)展。在此期間，雖各行各業(yè)就使用中存在的一些問(wèn)題也作過(guò)一些改進(jìn)。從80年代以后，隨著(zhù)國家改革開(kāi)發(fā)和經(jīng)濟發(fā)展的需要，一些大型企業(yè)及重點(diǎn)工程項目引進(jìn)了一定數量的斗式提升機，從而促進(jìn)的國內提升機的發(fā)展。直到近來(lái)，斗式提升機的大型化包括大輸送能力、大單機長(cháng)度和大輸送傾角等幾個(gè)方面。不少?lài)艺谔剿鏖L(cháng)距離、大運量連續輸送物料的更完善的輸送機結構。
斗式提升機的優(yōu)點(diǎn)是，結構比較簡(jiǎn)單，能在垂直方向或傾角較小范圍內運輸物料而橫斷面尺寸小，占地面積小，能在全封閉罩殼內運行工作，不揚灰塵，避免污染環(huán)境，必要時(shí)還可以把斗式提升機底部插入料堆中自行取料。
1.2國內現狀
國內斗式提升機的設計制造技術(shù)是50年代由蘇聯(lián)引進(jìn)的，直到80年代幾乎沒(méi)有太大發(fā)展。在此期間，雖然各行各業(yè)就使用中存在的一些問(wèn)題也做過(guò)一些改進(jìn)。從80年代以后，隨著(zhù)國家改革開(kāi)發(fā)和經(jīng)濟發(fā)展的需要，一些大型企業(yè)及重點(diǎn)工程項目引進(jìn)了一定數量的斗式提升機，從而促進(jìn)了國內提升機的發(fā)展。直到近來(lái)，斗式提升機的大型化包括大輸送能力、大單機長(cháng)度和大輸送傾角等幾個(gè)方面。不少?lài)艺谔剿鏖L(cháng)距離、大運量連續輸送物料的更完善的輸送機構。
1.3本文研究?jì)热?/p>

　　第2章斗式提升機類(lèi)型的基本原理及方案論證
2.1工作原理
斗式提升機適用于低處往高處提升，供應物料通過(guò)振動(dòng)臺投入料斗后機器自動(dòng)連續運轉向上運送。根據傳送量可調節傳送速度，并隨需選擇提升高度;是一種被普通采用的垂直輸送設備, 用于運送各種散狀和碎塊物料，例如水泥，沙，土煤，糧食等，并廣泛地應用于建材、電力、冶金、機械、化工、輕工、有色金屬、糧食等各工業(yè)部門(mén)。
斗式提升機是通過(guò)緊固在牽引構件膠帶或鏈條上的許多料斗，并環(huán)繞在斗式提升機上部頭輪和下部尾輪之間,構成閉合輪廓。驅動(dòng)裝置與頭輪相連，是斗式提升機的動(dòng)力部分，可以使頭輪軸運動(dòng)；張緊裝置一般和下部尾相連，使牽引構件獲得必要的初張力，以維持牽引構件正常運轉。無(wú)聊從斗式提升機下部機殼的進(jìn)料口進(jìn)入物料，通過(guò)流入式或掏取式裝入料斗后，提升到頭部，從頭部沿出料口卸出，實(shí)現垂直方向輸送無(wú)聊的目的。斗式提升機的料斗、牽引構件及頭輪和尾輪等到安全在全封閉的罩殼之內。
斗式提升機在下部裝料，頭部卸料，由于被輸送的物料特性差異不大，所以裝料和卸料的方式也就不同。根據物料的特性正確選擇裝料和卸料的方式，對其工作情況和生產(chǎn)率影響很大。對裝料和卸料的要求是：裝料均勻、塊狀物料直接流入料斗；卸料時(shí)物料能正確的進(jìn)入卸料槽，不返料；物料拋卸中補充劑罩殼；采用間隔布置料斗的高速斗式提升機，物料過(guò)程中不碰撞到前面的料斗上。
料斗把物料從下面的儲藏中舀起，隨著(zhù)輸送帶或鏈提升到頂部，繞過(guò)頂輪后向下翻轉， 斗式提升機將物料傾入接受槽內。帶傳動(dòng)的斗式提升機的傳動(dòng)帶一般采用橡膠帶，裝在下或上面的傳動(dòng)滾筒和上下面的改向滾筒上。鏈傳動(dòng)的斗式提升機一般裝有兩條平行的傳動(dòng)鏈，上或下面有一對傳動(dòng)鏈輪，下或上面是一對改向鏈輪。斗式提升機一般都裝有機殼，以防止斗式提升機中粉塵飛揚。
正確選用料斗的尺寸和形狀、運動(dòng)速度、滾筒與鏈輪尺寸以及適合于物料物理性質(zhì)和提升機工作條件的機首和底座尺寸是斗式提升機能否正常工作的條件。在設計提升機前，必須分析它的工作條件，特別是對于調整提升機，應研究物料在料斗內的運動(dòng)及從物料中拋出的情況。
斗式提升機有兩種裝料型式：
（1）掏取式（自抓取式）：由料斗在尾部機殼的物料中掏取裝料。本設計中主要設計為自抓取式斗提機，也就是我們常說(shuō)的掏取式：由料斗在尾部機殼的物料中掏取裝料。對于粉末狀、粒狀、塊狀的無(wú)磨琢性或半磨琢性的散狀物料，由于掏取時(shí)不產(chǎn)生很大的阻力，料斗可以在較高的運動(dòng)速度，一般為0.8~2m/s，所以它通常和離心式卸料配合應用。
（2）流入式：物料直接由進(jìn)料口流入料斗內裝料。對于塊度較大和磨琢性大的物料：由于挖取阻力很大，故采用裝入法，料斗運動(dòng)速度不能太高，通常不超過(guò)1m/s。
斗式提升機的分類(lèi)有以下幾種：
（1）按輸送物料的方向分為：垂直式和傾斜式；
（2）按卸載特性分為：離心式、重力式、混合式；
（3）按料斗的型式分為：深斗式、淺斗式、鱗板式；
（4）按牽引構件型式分為：帶式、板鏈式；
（5）按工件特性分為：重型、中型、輕型
斗式提升機的規格是以斗寬表示。目前國產(chǎn)D型斗式提升機規格有D160、D250、D350、D450四種；HL型斗式提升機規格化有HL300、HL400兩種；PL型斗式提升機規格有PL250、PL350、PL450三種。大型斗式提升機寬達800mm。
據國外文獻介紹，膠帶提升機的斗寬已達1250mm，輸送量達1000噸/時(shí)，最大提升機高度達80米。
斗式提升機的優(yōu)點(diǎn)是，結構比較簡(jiǎn)單，能在垂直方向或傾角較小范圍內運輸物料而橫斷面尺寸小，占地面積小，能在全封閉罩殼內運行工作，不揚灰塵，避免污染環(huán)境，必要時(shí)還可以把斗式提升機底部插入料堆中自行取料。
同樣斗式提升機也存在一些缺點(diǎn)，過(guò)載的敏感性大，必須均勻給料，料斗和牽引構件較易破壞。機內較易形成粉末爆炸的條件，斗和皮帶容易磨損，被輸送的物料收到一定的限制，只適宜輸送粉末和中小塊狀的物體。
斗式提升機是以牽引型式命名的，并以第一主參數斗寬確定規格大小。如機械電子工業(yè)部頒發(fā)的JB3926-85《垂直斗式提升機》標準中TH400環(huán)鏈式斗式提升機（T-提升機的是Ti、H-環(huán)鏈的一并Huan），斗寬400mm。
提升機的結構一般有幾大部分組成：驅動(dòng)裝置、出料口、上部區段、牽引件、料斗、中部機殼、下部區段、張緊裝置、進(jìn)料口、檢視門(mén)。
斗式提升機牽引件常用橡膠帶、圓環(huán)鏈、套筒滾子鏈幾種型式，從而形成了三種基本結構型式。新標準中規定了TD型、TH型、TB型三種結構形式的提升機，將分別替代國內原D型、HL型、PL型三種機型。
除上述定型產(chǎn)品外，NTD內斗式提升機是一種內部加料、重力式卸槽，結構比較新穎的機型。而ZL型斗式提升機，DTG型斗式提升機（牽引件是膠帶、無(wú)底料），脫水斗式提升機等，因生產(chǎn)量較少，故不一一介紹。

　　2.2方法論證
本設計方案有電機帶動(dòng)減速機運轉后，經(jīng)過(guò)減速增大扭矩后減速機與滾筒相連，滾筒與減速機相連通過(guò)最常用的螺栓連接聯(lián)軸器來(lái)實(shí)現，滾筒自身直徑為400，主要是考慮到了滾筒要旋轉后帶動(dòng)皮帶來(lái)運轉，主要是通過(guò)滾筒與皮帶之間的摩擦力來(lái)拉動(dòng)運行的皮帶，這樣的話(huà)在皮帶上的小料斗在皮帶的牽引下拉到了頂部后，通過(guò)滾筒改變了運轉方向180度，本運轉中在最上方向上物料被自動(dòng)謝落下來(lái)，完成了物料的輸送。在底部的滾筒和上部滾筒大小是一樣的直徑都是400，這樣的 話(huà)能夠保證整套皮帶輸送上下豎直，不會(huì )產(chǎn)生把物料外漏的可能。本設計中采用了掏取式的上料方式，物料只需要放在料口底部料斗就可以直接把物料給抓取。

　　
第3章斗式提升機類(lèi)型的選擇及輸送帶的受力分析
3.1斗式提升機輸送能力的計算

　　料斗的容積為i升，實(shí)際容積為Ψi升(Ψ為小于1的填充系數)，則單位長(cháng)度的荷量為：
q＝γψ
a——斗距（米）
γ——物料容積（噸／米）
提升機的輸送能力Ｑ＝qv(千克/秒)
或Ｑ＝3.6qv（噸/時(shí)）
由此可得 Ｑ＝3.6 γψv（噸/時(shí)）
由于在實(shí)際生產(chǎn)中供料不均勻，所以計算生產(chǎn)率要大于實(shí)際生產(chǎn)率Ｎ，即
Ｎ＝（噸/時(shí)）
k---供料不均勻系數，取1.2～1.6
取 ψ=0.75
γ=1.2噸/米3
v=1.7米/秒
N=20噸/時(shí)
K=1.5
Q=Nk=1.5×20=30噸/時(shí)，
===5.45
根據下表3-2，選用D250型斗式提升機。表3-2來(lái)自《運輸機械手冊第二冊》

　　斗提機型式
料斗寬度
（毫米）
料斗制發(fā)
料斗容量
i（升）料斗間距a（毫米）（升/米）

　　斗提機型號D250
S制法Q制法
輸送量（m3/時(shí)）21.611.8
料斗容量（升）3.22.6
間距（毫米）400

　　每米長(cháng)度料斗及膠帶重量（公斤/米）
10.2
9.4
輸送膠帶寬度（毫米）300
層數5
外膠層厚度（毫米）1.5/1.5
料斗運行速度（米/秒）1.25
傳動(dòng)滾筒軸轉速（轉/分）47.5
表3-3 D250型斗式提升機的主要技術(shù)性能

　　根據上表中的數值核算輸送能力:
Ｑ＝3.6 γψv=3.6××1.7×1.2=58.75﹥30(噸/時(shí))
所選用的斗提機的輸送能力大于實(shí)際生產(chǎn)中所要求的輸送能力，所以選用的D250型斗提機能夠滿(mǎn)足要求。

　　3.2滾筒的設計計算
設滾筒的角速度為w，不計帶的厚度，則v=wr
其中v---滾筒速度，r---滾筒半徑
由于在轉動(dòng)過(guò)程中，皮帶與滾筒之間的相對速度很少，可以不計，所以滾筒速度進(jìn)似皮帶的速度，根據設計要求，皮帶的速度為1.7秒，并且能夠實(shí)現離心方式卸載.
W＝（n—滾筒轉速）
所以v=wr＝×＝Ｄ＝1.7
得 n=
實(shí)現離心方式卸載的條件是
h＜ h---極距（極點(diǎn)到回轉中心的距離稱(chēng)為極距）
h=
由此可得＜將上面中的n代入此式有
D＜＝590（mm）
取D=500mm，進(jìn)行驗算得到
n===64.96r/min
h==0.208(m)
h=0.208＜0.225=r 符合離心方式卸載的條件

　　因為主動(dòng)輪滾筒的直徑較小，所以從動(dòng)輪滾筒直徑取與主動(dòng)輪直徑相等的值。
傳動(dòng)比的計算：
i＝＝14.77(為了便于計算，取i＝15)
最綜確定傳動(dòng)系統的總傳動(dòng)比為15, 得到滾筒的轉速為640.97 r/min，將滾筒轉速代入上面的滾筒設計計算式中得到滾筒直徑為D=400mm，在小于590mm的范圍內，所以設計的提升機傳動(dòng)系統的傳動(dòng)比為15, 滾筒直徑為400mm。
3.3輸送帶張力計算
根據設計任務(wù)書(shū)的要求，提升時(shí)采用裝有快速離心式的深斗的帶式斗式提升機。
首先帶式運行速度為v=1.7米/秒。
前面已經(jīng)選取了D250型斗式提升機，料斗的寬度為160mm，通常帶子比斗寬125~150mm，對于涉及的提升機取帶寬B=300mm。
沿環(huán)路用逐點(diǎn)張力計算法進(jìn)行提升機的牽引計算。
提升物料的單位長(cháng)度重量
=4.9公斤/米
帶料斗的帶子單位重量
q空=kQ==15.03公斤/米
在工作分支上的單位長(cháng)度載荷
qr=q+ q空=4.9+15.03=19.93公斤/米

　　當傳動(dòng)滾筒（圖）按順時(shí)針?lè )较蜣D動(dòng)時(shí)，最小張力S2將在點(diǎn)2處。
點(diǎn)3處張力為
S3=ks+W3=1.08 S2+W3
式中k
第4章斗式提升機的設計
4.1電動(dòng)機的選擇
應根據生產(chǎn)機械所需要的功率來(lái)選擇，盡量使電動(dòng)機在額定負載下運行。選擇時(shí)應注意以下兩點(diǎn)：如果電動(dòng)機功率選得過(guò)?。蜁?huì )出現“小馬拉大車(chē)”現象，造成電動(dòng)機長(cháng)期過(guò)載．使其絕緣因發(fā)熱而損壞．甚至電動(dòng)機被燒毀。如果電動(dòng)機功率選得過(guò)大．就會(huì )出現“大馬拉小車(chē)”現象．其輸出機械功率不能得到充分利用，功率因數和效率都不高(見(jiàn)表)，不但對用戶(hù)和電網(wǎng)不利。而且還會(huì )造成電能浪費。
要正確選擇電動(dòng)機的功率，必須經(jīng)過(guò)以下計算或比較：
對于恒定負載連續工作方式，如果知道負載的功率(即生產(chǎn)機械軸上的功率)Pl(kw)．可按下式計算所需電動(dòng)機的功率P(kw)：
P=P1/n1n2
式中 n1為生產(chǎn)機械的效率；n2為電動(dòng)機的效率。即傳動(dòng)效率。
按上式求出的功率，不一定與產(chǎn)品功率相同。因此．所選電動(dòng)機的額定功率應等于或稍大于計算所得的功率。
電動(dòng)機功率的確定，主要與其載荷大小、工作時(shí)間長(cháng)短、發(fā)熱多少有關(guān).對于長(cháng)期連續工作的機械，可根據電動(dòng)機所需的功率P來(lái)選擇，再校驗電動(dòng)機的發(fā)熱和啟動(dòng)力矩.選擇時(shí)，應使電動(dòng)機的額定功率P稍大于電動(dòng)機的所需功率P，即P≥P.對于間歇工作的機械，P可稍小于P.
電動(dòng)機所需功率為
N=
式中：N---電動(dòng)機功率（千瓦）；
N0---軸功率（千瓦）；
η１---減速器傳動(dòng)效率；η１＝0.90；
η2---皮帶或開(kāi)式齒輪傳動(dòng)效率.皮帶取η2＝0.96，對鏈傳動(dòng)取η2
=0.93；
K’---功率備用系數.與提升高度有關(guān)，當：
Ｈ＜10米時(shí)， K’=1.45；
10＜Ｈ＜20米時(shí)， K’=1.25；
Ｈ＞２０米時(shí)，K’=1.15.
N=＝7.28(千瓦)
根據動(dòng)力源和工作條件，選用一般用途的Y系列三相交流異步電動(dòng)機，臥式封閉結構，電源的電壓為380V，選Y160M-6型電動(dòng)機，額定功率為7.5千瓦，同步轉速1000r/min，滿(mǎn)載轉速970r/min.
4.2傳動(dòng)V帶及帶輪的設計計算
計算過(guò)程中使用的資料為《新編機械設計手冊》上冊）
已知電動(dòng)機型號為Y 90L-6額定功率 p=1.1KW轉速 =960r/min，
設計功率 PC（kw）
PC =
試中 —傳遞功率（kw）
—工況系數
查表有 =1.5 所以PC =1.1*1.5=1.65（kw）
選擇帶型

　　由設計功率PC =1.65kw 和圖5—3選擇A型帶

　　小帶輪基準直徑 （mm）
為了提高帶的壽命，參照表4.1—14和表4.1—15 應選取較大的直徑，所以選取有
=75MM

　　計算大帶輪基準直徑 （mm）
根據帶速比1:2關(guān)系，選擇帶輪150
即可滿(mǎn)足。
驗算帶速 (m/s)

　　普通v帶（m/s）,為了充分發(fā)揮v帶的傳動(dòng)能力應使（m/s）
<25 m/s 滿(mǎn)足帶速要求。
初定中心距 （mm）

　　將試中各個(gè)參數帶入公式有：0.7（75+150）2（75+150）157
450 取a0=400
計算所需基準長(cháng)度 （mm）

　　

計算小帶輪上的包角

　　將前面計算所得各個(gè)參數數值帶入公式有

　　根據設計手冊的規定符合設計要求，所以合適。
單根膠帶所能傳遞的功率
根據 v=21.5 m/s 和=130mm，查表4.1—12（a）～（k）得到是B型帶，B—2240*4GB1171—74查表選擇=2.7kw 考慮傳動(dòng)比的影響單根膠帶傳遞功率應有
v帶根數的確定 Z

　　式中 —小帶輪包角修正系數 查表4.1—10
—帶長(cháng)修正系數 查表4.1—11
經(jīng)過(guò)查表得=0.99，=0.81，將其帶入計算公式得

　　經(jīng)過(guò)元整為標準直得Z=4
4.3軸的設計
1軸扭矩計算
（1）首先計算作用于軸上的外力偶矩，再分析圓軸橫截面的內力，然后計算軸的應力和變形，最后進(jìn)行軸的強度及剛度計算。
外力偶矩的計算

　　式中， M e 為外力偶矩 Torque （ N·mm ）；
P Power 為功率（W ）；
n為轉速 Rotational velocity （ r／min ）。
主動(dòng)輪的輸入功率所產(chǎn)生的力偶矩轉向與軸的轉向相同；
從動(dòng)輪的輸出功率所產(chǎn)生的力偶矩轉向與軸的轉向相反。
按設計資料帶入以上公式為M e=9550*2.2/910=23Nm,
（2）各圓周線(xiàn)的形狀、大小及圓周線(xiàn)之間的距離均無(wú)變化；各圓周線(xiàn)繞軸線(xiàn)轉動(dòng)了不同的角度。 所有縱向線(xiàn)仍近似地為直線(xiàn)，只是同時(shí)傾斜了同一角度 g 。 扭轉變形的平面假設：圓軸扭轉時(shí)，橫截面保持平面，并且只在原地發(fā)生剛性轉動(dòng)。 在平面假設的基礎上，扭轉變形可以看作是各橫截面像剛性平面一樣，繞軸線(xiàn)作相對轉動(dòng)，由此可以得出： 扭轉變形時(shí)，由于圓軸相鄰橫截面間的距離不變，即圓軸沒(méi)有縱向變形發(fā)生，所以橫截面上沒(méi)有正應力。 扭轉變形時(shí)，各縱向線(xiàn)同時(shí)傾斜了相同的角度；各橫截面繞軸線(xiàn)轉動(dòng)了不同的角度，相鄰截面產(chǎn)生了相對轉動(dòng)并相互錯動(dòng)，發(fā)生了剪切變形，所以橫截面上有切應力。
據靜力平衡條件，推導出截面上任一點(diǎn)的切應力計算公式

　　式中， t r 為橫截面上任一點(diǎn)的切應力（ MPa ）； M T 為橫截面上的扭矩（ N mm ）； r 為欲求應力的點(diǎn)到圓心的距離（ mm ）； I r 為截面對圓心的極慣性矩（ mm 4 ）。
圓軸扭轉時(shí)，橫截面邊緣上各點(diǎn)的切應力最大( r= R )，其值為

式中，Wp 為抗扭截面系數（ mm 3 ）
（3）極慣性矩與抗扭截面系數表示了截面的幾何性質(zhì)，其大小與截面的形狀和尺寸有關(guān)。 實(shí)心軸Solid Shaft 設直徑為D，則

　　對于階梯軸，因為抗扭截面系數 W p 不是常量，最大工作應力 t max 不一定發(fā)生在最大扭矩M Tmax 所在的截面上。要綜合考慮扭矩M T 和抗扭截面系數W p ，按這兩個(gè)因素來(lái)確定最大切應力 t max 。
扭角Angle of Twist ——圓軸扭轉時(shí)，任意兩橫截面產(chǎn)生的相對角位移。
扭角 f 是扭轉變形的變形度量。

　　3.1軸承的選擇及密封
考慮只受徑向力的作用，選擇了308軸承，動(dòng)載荷的大小為40.8KN，靜載荷的大小為24KN，與軸計算出來(lái)的扭矩相比較可以滿(mǎn)足要求的，而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速7000轉/分，可以滿(mǎn)足要求，本軸承還帶有軸承座一體的，直接安裝在軸上即可。
軸下軸承考慮到不僅僅需要承受徑向力，而且還可以承受豎直的壓力，故選擇了圓錐滾子軸承，載荷的大小為90.8KN，靜載荷的大小為115KN，與軸計算出來(lái)的扭矩相比較可以滿(mǎn)足要求的，而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速3800轉/分。既然軸承做了選擇，那軸承中密封應怎樣呢，按照常用密封來(lái)說(shuō)，采用工業(yè)用羊毛氈可以滿(mǎn)足要求，它更換比較方面，價(jià)格低廉，而且起到了非常好的作用，能有效的防止飼料進(jìn)入軸承內部，影響軸承的使用壽命，故上下部分全部采用羊毛氈進(jìn)行密封。
圓盤(pán)喂料機中軸承的選擇，考慮到受到徑向力作用，而軸向力比較小，所以選用了深溝球軸承6411，載荷的大小為14KN，靜載荷的大小為7.88KN，與軸計算出來(lái)的扭矩相比較可以滿(mǎn)足要求的，而且極限轉速在脂潤滑的情況下可以達到轉速12000轉/分。完全可以滿(mǎn)足要求，同樣選擇羊毛氈做為密封裝置。
3.2鍵及軸承的校核
(1)軸的校核
根據前面知道軸的最小軸徑為
由式： 得

　　 查《機械設計基礎》課本表15-2知，
所以，，軸的扭轉剛度足夠。
(2)鍵的校核
由于鍵的聯(lián)接是靜聯(lián)接，所以，
式中，d-----軸的直徑，單位為mm；
h-----鍵的高度，單位為mm；
l-----鍵的工作長(cháng)度，單位為mm。對于A(yíng)型鍵，l=L-b；B型鍵，l=L；C型鍵；l=L-b/2；
查《機械設計基礎》表10-9知道鍵的系數如下：（鍵寬b,鍵高h，鍵長(cháng)l）
鍵①為C型鍵8×7×50 鍵②為10×8×60 鍵③為20×12×90 鍵④為C型鍵12×8×80
T1=73.54N.m T2=176.58 N.m T3=305.21 N.m

　　所以，鍵①合格。
，
所以，鍵②也合格。

　　所以，鍵③合格

　　所以，鍵④合格
(3)軸承的校核
根據《機械設計基礎》教材， 得
以小時(shí)數表示的軸承壽命為

　　
所以，軸承的選擇合格！
3.3聯(lián)軸器的選擇設計
聯(lián)軸器的重要功能是連接兩軸并起到傳遞轉矩的作用，除此之外還具有補償兩軸因制造和安裝誤差而造成的軸線(xiàn)偏移的功能，以及具有緩沖，吸振，安全保護等功能.在選擇聯(lián)軸器時(shí)，首先應確定其類(lèi)型，其次確定其型號.
聯(lián)軸器的類(lèi)型應根據其工作條件和要求來(lái)選擇.對于中小型減速器是輸入軸和輸出軸均可采用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其加工制造容易，裝拆方便，成本低，并能緩沖減振.當兩軸的對中精度良好時(shí)，可采用凸緣聯(lián)軸器，它具有傳遞扭矩大，剛性好等優(yōu)點(diǎn).例如，在選用電動(dòng)機軸與減速器高速軸之間連接用的聯(lián)軸器時(shí)，由于軸的轉速較高，為減少起動(dòng)載荷，緩和沖擊，應選具有較小轉動(dòng)慣量和具有彈性的聯(lián)軸器，如彈性套柱銷(xiāo)聯(lián)軸器等.在選用減速器輸出軸與工作機之間聯(lián)結用的聯(lián)軸器室，由于軸的轉速較低，傳遞轉矩較大，又因減速器與工作機不在同一機座上，要求有較大的軸線(xiàn)偏移補償，因此常選用承載能力較高發(fā)剛性可移式聯(lián)軸器，如鼓形齒式聯(lián)軸器等.若工作機有震動(dòng)沖擊，為了緩和沖擊，以免震動(dòng)影響減速器內傳動(dòng)件的正常工作，則可選用彈性聯(lián)軸器，如彈性套柱銷(xiāo)聯(lián)軸器等.
聯(lián)軸器的型號按計算轉矩，軸的轉速和軸徑來(lái)選擇，要求所選聯(lián)軸器的許用轉矩大雨計算轉矩，還應注意聯(lián)軸器轂孔直徑范圍是否與所聯(lián)結兩軸的直徑大小相適應.若不適應，則應重選聯(lián)軸器的型號或改變軸徑.
3.4本章小結
本章設計查閱了有關(guān)手冊、教材，并在互聯(lián)網(wǎng)上進(jìn)行文獻檢索，采用了計算機輔助設計軟件CAD2007，對各個(gè)重要步驟進(jìn)行了詳細計算和說(shuō)明,必要處都有校核。裝配圖和零件圖按照國家機械制圖標準的習慣畫(huà)法繪制,通過(guò)本章設計，我進(jìn)一步熟悉了有關(guān)標準、規范、技術(shù)文件和設計說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)，分析問(wèn)題、解決問(wèn)題的能力得到了提高，能夠綜合運用所學(xué)知識解決一些實(shí)際生產(chǎn)問(wèn)題
第4章斗式提升機常見(jiàn)故障的原因及排除辦法
斗式提升機是農產(chǎn)品加工廠(chǎng)和鄉鎮糧管所廣泛使用的一種垂直升運設備，具有提升高度大，提升穩定，占地面積小和良好的密封性等優(yōu)點(diǎn)。適合升運粉狀、粒狀和小塊狀物料。
現對該設備幾種常見(jiàn)故障的原因進(jìn)行分析并提出排除辦法：1料斗帶打滑（1）斗式提升機是利用料斗帶與頭輪傳動(dòng)軸間的摩擦力矩來(lái)進(jìn)行升運物料的，叵料斗帶張力不夠，將導致料斗帶打滑。這時(shí)，應立即停機，調節張緊裝置以拉緊料斗帶。若張緊裝置不能使料斗帶完全張緊，說(shuō)明張緊裝置的行程太短，應重新調節。正確的調節方法是：解開(kāi)料斗帶接頭，使底輪上的張緊裝置調至最高位置，將料斗帶由提升機機頭放入，穿過(guò)頭輪和底輪，并首尾連接好，使料斗帶處于將張緊而未張緊的狀態(tài)。然后使張緊裝置完全張緊。此時(shí)張緊裝置的調節螺桿尚未利用的張緊行程不應小于全行程的50%。
（2）提升機超載提升機超載時(shí)，阻力矩增大，導致料斗帶打滑。此時(shí)應減小物料的喂入量，并力求喂料均勻。若減小喂入量后，仍不能改善打滑，則可能是機坐內物料堆積太多或料斗被導師物卡住，應停機檢查，排除故障。
（3）頭輪傳動(dòng)軸和料斗帶內表面過(guò)于光滑頭輪傳動(dòng)軸和料斗帶內表面過(guò)于光滑，使兩者間的摩擦力減小，導致料斗帶打滑。這時(shí)，可在傳動(dòng)軸和料斗帶內表面涂一層膠，以增大摩擦力。
（4）頭輪和底輪軸承轉動(dòng)不靈頭輪和底輪軸承轉動(dòng)不靈，阻力矩增大，引起料斗帶打滑。這時(shí)可拆洗加油或更換軸承。
2料斗帶跑偏
（1）頭輪和底輪傳動(dòng)軸安裝不正頭輪和底輪傳動(dòng)軸安裝不正主要體現在以下幾個(gè)方面：一是頭輪和底輪的傳動(dòng)軸在同一垂直平面內且不平行；二是兩傳動(dòng)軸都安裝在水平位置且不在同一垂直平面內；三是兩傳動(dòng)軸平行，在同一垂直平面內且不水平。這時(shí)，料斗帶跑偏，易引起料斗與機筒的撞擊、料斗帶的撕裂。應立即停機，排除故障。做到頭輪和底輪的傳動(dòng)軸安裝在同一垂直平面內，而且都在水平位置上，整機中心線(xiàn)在1000mm高度上垂直偏差不超過(guò)2mm，積累偏差不超過(guò)8mm。
（2）料斗帶接頭不正料斗帶接頭不正是指料斗帶結合后，料斗帶邊緣線(xiàn)不在同一直線(xiàn)上。工作時(shí)，料斗帶一邊緊一邊松，使料斗帶向緊邊側向移動(dòng)，產(chǎn)生跑偏，造成料斗盛料不充分，卸料不徹底，回料增多，生產(chǎn)率下降，嚴重時(shí)造成料斗帶卡邊、撕裂。這時(shí)應停機，修正接頭并接好。
3回料過(guò)多
提升機回料是指物料在卸料位置沒(méi)有完全卸出機外，而有部分物料回到提升機機座內的現象。在提升作業(yè)中，若提升機回料太多，勢必降低生產(chǎn)效率，增大動(dòng)力消耗和物料的破碎率。造成回料多的原因有以下幾點(diǎn)：（1）料斗運行速度過(guò)快提升機提升不同的物料，料斗運行的速度有別：一般提升干燥的粉料和粒料時(shí)，速度約為1~2m/s；提升塊狀物料時(shí)，速度為0.4~0.6m/s；提升潮濕的粉料和粒料時(shí)，速度為0.6~0.8m/s。速度過(guò)大，卸料提前，造成回料。這時(shí)應根據提升的物料，適當降低料斗的速度，避免回料。
（2）機頭出口的卸料舌板安裝不合適，舌板距料斗卸料位置太遠，會(huì )造成回料。應及時(shí)的調整舌板位置，避免回料。